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電路改造范文第1篇

關鍵詞：精氮機 加熱管 電路改造

中圖分類號：TN792 文獻標識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）04（c）-0093-02

TB100型精氮機是PET聚酯切片生產(chǎn)裝置的一個部分，由于再生溫高達370 ℃，往往會使干燥劑和脫氧劑將會失效，從而導致生產(chǎn)精氮的品質(zhì)下降，供氮機不能正常工作。普什模具集團PET聚酯切片生產(chǎn)裝置，修建于2002年，經(jīng)常被供氮中斷困擾。經(jīng)過調(diào)研發(fā)現(xiàn)，電器控制對于精氮機正常工作起著至關重要作用，一旦加熱管出現(xiàn)故障將對整個生產(chǎn)系統(tǒng)造成很大的影響。因此，保障精氮的正常供給對整個生產(chǎn)系統(tǒng)穩(wěn)定有著重要的作用。

1 精氮機加熱過程故障現(xiàn)狀

普什模具集團車間精氮機分共兩臺，該精氮機所使用加熱管長度在1.5 m，安裝時需將加熱管放進加熱套管內(nèi)，加熱管長度較長，安裝后不能保證加熱管與加熱套管不接觸，且加熱管受熱變形經(jīng)常造成加熱管將套管壁燒穿而漏氣。為滿足工藝穩(wěn)定，多組加熱套管都被密封，造成多組加熱絲不能正常工作，甚至有時達到一旦再有加熱管出現(xiàn)故障將造成溫度不能滿足生產(chǎn)需求；根據(jù)2010年的故障次數(shù)統(tǒng)計平均每月5次。除此，該裝置整體檢修時需切割開整個加熱罐，需要電工、鉗工、焊工協(xié)作才能完成，用時需2～3天時間才能完成。

2 故障分析

TB100型精氮機加熱器分為A、B兩個加熱罐，加熱罐內(nèi)裝有脫氧劑和干燥劑等吸附物質(zhì)，習慣上稱整個加熱罐為吸附塔，兩個吸附塔主要是吸取提純后的壓縮空氣中的雜質(zhì)，以保證能雜質(zhì)不到1PPM的高純度精氮。該精氮機加熱管通過固態(tài)繼電器分別控制，因為設備老化等原因，2010年開始經(jīng)常出現(xiàn)加熱管燒壞加熱套管，而過大電流經(jīng)常影響固態(tài)繼電器正常工作。由于原電路中固態(tài)繼電器和加熱管、套管經(jīng)常損壞。我們通過對A罐原有加熱管電路圖（見圖1）的分析，認為精氮機加熱罐加熱管線路接法不是很合理，可以從改變電氣圖中的接線方式入手降低設備故障率。從原有接線圖中可以看出原加熱管為1000 W/根，220 V全壓滿負荷工作狀態(tài)，三根為一組并聯(lián)使用，一個加熱罐有9根加熱管，共9 kW，測得每根加熱管電流為4.5 A，每相電流為13.6 A，電流較大。因此電路中的固態(tài)繼電器也容易燒壞，造成溫度波動極大。經(jīng)過對電路中各個環(huán)節(jié)的檢測，通過數(shù)據(jù)分析和檢修過程中的經(jīng)驗，我們認為該電路沒必要工作在滿負荷狀態(tài)，在滿負荷狀態(tài)時，電流較大，溫度變化較快，溫控電路對溫度控制也不是特別理想。結(jié)合上述分析，我們認為可以適當降低電路的功率，達到降低電路中的電流，使加熱過程適當放緩，減小罐內(nèi)出現(xiàn)較大的溫度波動。改造后可使加熱過程更為穩(wěn)定，降低因溫度控制不利出現(xiàn)的問題。

3 電路改造

為了提高材料的強度和抗高溫氧化性，將套管材料由20#鋼改成耐熱鋼管Cr5Mo，以提高焊縫的塑性、韌性和抗裂性。同時原材料的管壁也較薄。將加熱套管厚度由原來的4 mm增加到6 mm，提高了厚度可以緩解溫度對材料的氧化速度。這樣可以保證精氮機長時間穩(wěn)定運行。

由于原加熱電路三組三相并聯(lián)的方式接線，根據(jù)并聯(lián)分流、串聯(lián)分壓的原理，降低加熱管回路中的電壓，可將電路中的電流、功率降低。因此，我們將A罐原接法加熱絲改為兩相并聯(lián)，并使用電阻絲為220 V，1 kW，而實際情況下工作電壓為190 V（見圖2）。將接線圖改造后配合工藝進行試驗，對精氮機運行狀態(tài)檢查，開機時加熱時間與以前相比有所延長，而在系統(tǒng)穩(wěn)定運行后氮氣純度完全可以達到工藝要求，并且改造后使加熱罐內(nèi)的溫度上升平緩，超溫范圍較小，系統(tǒng)運行更為穩(wěn)定。實測每根加熱管電流為3.9 A，通過圖2可以看出采用串聯(lián)接法后每根加熱管變?yōu)榱薖=UI=3.9×190=741 W為加熱管原本3/4的負荷工作狀態(tài)，總電流為15.6 A，將原接法的總功率由9 kW降低為6 kW。這樣雖然總電流有所增加，但通過固態(tài)繼電器的電流降低了很多，由于單根加熱管一直處于低壓低負荷工作狀態(tài)，套管也不容易變形，更容易控制溫度，同時加熱管的使用壽命得到了延長。通過對此臺精氮機A罐的成功改造，我們對B罐和另一臺備用精氮機也進行了類似改造，成功解決了以往經(jīng)常由于加熱絲故障引起的氣體泄漏造成對生產(chǎn)系統(tǒng)的不利影響。

4 改造結(jié)果

通過對TB100精氮機加熱管電路的改造，加熱罐故障有了明顯的減少，基本上沒有出現(xiàn)加熱管將加熱套管燒壞，其它故障也相應減少，基本上達到每月不到一次的維修率。達到了預期目的，解決了該設備長期存在的缺陷。通過本次改造降低了精氮機維修成本和生產(chǎn)成本（包括材維修耗材、人工成本、降低電路功率后所節(jié)約的電能、搭手腳架等費用）。達到了對生產(chǎn)成本的效控制的目的。其經(jīng)濟效益以每年兩次大修計算：加熱絲9×900.00≈8100元、耗材及人工費用1500.00×2≈3000元、搭腳手架500.00×2≈1000元。電能方面：W=Pt=3×300×24=24600 kW?H（按車間停產(chǎn)大修兩月左右計算）；由于設備有兩個加熱罐，共計節(jié)約電價約36700元左右（工業(yè)電價約為0.85元）。共計約48800.00，有效的降低了生產(chǎn)成本。

5 結(jié)論

我們通過對PET聚酯切片生產(chǎn)線的TB100型精氮機中氮氣加熱管電路進行改造，有效的改善了精氮機的使用性能，延長了它的使用壽命，極大的節(jié)約了企業(yè)的運營成本。

參考文獻

電路改造范文第2篇

橋式起重機作為工業(yè)生產(chǎn)中必不可少的運輸設備，作為起重機設備事故中，“頂鉤頭”一直被認為是重大的設備事故，其造成的后果十分嚴重，本文通過對通用橋式起重機的主回路、控制回路進行改造，有效避免了“頂鉤頭”事故的發(fā)生。

1、運行中存在的問題

1.1起升接觸器主觸頭粘連

起升接觸器主觸頭粘連：操作中一旦發(fā)生起升接觸器主觸頭粘連，則會造成接觸器輔助觸頭無法釋放，因互鎖電路，導致下降接觸器無法正常工作，一旦起升主回路得電，則會造成主鉤發(fā)生“頂鉤”事故。參考圖2，我們可以得出，事故的發(fā)生主要是由于起升接觸器主觸頭粘連后，起重機司機無法獲取故障信息造成的。同樣，當下降接觸器主觸頭粘連后，仍然會致使原電路接觸器閉合順序發(fā)生改變，會造成重物“頂鉤”或加速下滑。

圖1 起升機構(gòu)控制電路（改造前）

1.2制動接觸器主觸頭粘連

司機在作業(yè)過程中，在制動接觸器主觸頭粘連時，當司機將主令收回零位，制動裝置仍處理得電打開狀態(tài)，若被吊物為重載，若使吊物起升，則會造成吊物下滑，若使吊物下降，則會造成重物加速下滑造成事故。

圖2 主電路示意圖（改造前）

2、分析改造

2.1控制電路的改造

在12#線與6#線之間串入時間繼電器線圈（sjc），將起升主回路電源接觸器線圈（c1）與時間繼電器延時常閉輔助觸點串聯(lián)，同時把起升主回路接觸器常閉輔助觸點與報警燈串聯(lián)。正常情況下，12#線與6#線間等電勢，無電位差，因此時間繼電器線圈（sjc）上沒有電流通過，時間繼電器處于非工作狀態(tài)，原電路不受影響正常工作。

圖3 控制電路改造示意圖

2.2主電路的改造

以接觸器（c1）替代以前的閘刀開關，從下降接觸器（jc）或上升接觸器（gc）主觸頭下端，取主鉤制動接觸器（bzc）電源，應改造后，制動接觸器主觸頭發(fā)生粘連后，不會提前得電松開制動裝置，避免了事故的發(fā)生。

圖4 主電路改造示意圖

3、控制電路的實現(xiàn)原理

1）起升控制電路上升接觸器，主觸頭發(fā)生粘連時，起重司機將主令收回零位后，上升接觸器輔助觸點（gc3）無法釋放，此時，12#線通過時間繼電器線圈（sjc）、上升接觸器輔助觸點（gc3）、制動接觸器線圈（bzc）與29#線之間形成回路，時間繼電器屬于小功率元器件，其線圈內(nèi)阻很大，而制動接觸器為大功率元件，其線圈（bzc）內(nèi)阻很小，在12#—29#電路中可視為導體，此時時間繼電器線圈（sjc）得到380v電壓而進行工作，常閉觸點延時斷開（延時時間可調(diào)為1.5—2.0秒），主電源接觸器（c1）斷電，切斷起重機主鉤主回路電源，同時報警裝置得電，對起重司機發(fā)出聲光報警信號。

2）起升控制回路下降接觸器，主觸點發(fā)生粘連時，起重司機將主令收回零位后，下升接觸器輔助觸點（jc2）無法釋放，此時，12#線通過時間繼電器線圈（sjc）、下升接觸器輔助觸點（jc2）、抱閘接觸器線圈（bzc）與29#線之間形成回路，工作原理與上相同，切斷起重機主鉤主回路電源，同時發(fā)出聲光報警信號。

3）當起重機主鉤起升至限位時，主令控制器未收到零位或主令控制器內(nèi)觸頭未打開，12#線通過時間繼電器線圈（sjc）、主令控制器內(nèi)zk5、zk6觸點、調(diào)速電阻接觸器線圈（tsc）與29#線之間形成回路，其工作原理同上，切斷主鉤主回路電源，同時聲光報警信號。

電路改造范文第3篇

一、可控硅系統(tǒng)工作原理簡介

該勵磁系統(tǒng)采用自勵方式勵磁，勵磁電源取自發(fā)電機本身，可控硅提供的發(fā)電機勵磁電流，由復勵電流變流器提供和可控硅電流（機端整流變供電）組成，復勵電流與發(fā)電機定子電流成正比?？煽毓桦娏饔烧{(diào)節(jié)器，以維持機端電壓不變?yōu)槟康牡倪M行自動調(diào)節(jié)。自動電壓整定范圍：80%-115%UFH，手動電壓整定范圍：60%-130%UFH，調(diào)差范圍：調(diào)差率不小于±10%。機組從空載到額定負載（額定功率，額定功率因數(shù)）時，機端電壓變化率不大于1%。當頻率變化±10%FN時，空載機端電壓變化率不大于1%。機端電壓由UFH對稱下降到80%UFH時，勵磁電壓強勵倍數(shù)不低于1.6倍。調(diào)節(jié)器反應時間不大于0.1秒。在額定工作情況下，復勵電流約占額定勵磁電流的70%，可控硅橋輸出電流約占30%，調(diào)節(jié)器能檢測到發(fā)電機端電壓的變化，并將偏差值放大成為脈沖移相的控制信號，根據(jù)機端電壓的變化，自動控制可控硅的開放角，自動調(diào)節(jié)勵磁使機端電壓保持不變（其實略有改變）。

1.勵磁回路如下：

圖中：F：發(fā)電機；BL：勵磁變流器；ZB：整流變壓器；FMK1：滅磁開關常閉接點；FMK2：滅磁開關常開接點；R1：滅磁電阻；R2：復勵防開路電阻；BHK：電抗器；5：復勵整流橋；6：短路開關；Z：半控整流橋；8Z：整流二極管；DC：直流起勵電源；ZC：起勵接觸器常開接點。

2.勵磁系統(tǒng)運行分析

FKLⅡ460/100型可控硅靜止勵磁系統(tǒng)具有良好的性能。調(diào)節(jié)器具有重量輕，體積小，調(diào)試方便的優(yōu)點。正常運行時，調(diào)節(jié)性能好，反應時間不大于0.1S。機組起勵電源取自外接蓄電瓶，和勵磁開關，按起勵按鈕，當系統(tǒng)機端電壓已達到60%UN時，起勵接觸器自斷，斷開起勵電源，然后通過調(diào)節(jié)器調(diào)整發(fā)電機端電壓為額定電壓，并機上網(wǎng)。

3.勵磁系統(tǒng)的改造

1）FKLⅡ現(xiàn)有系統(tǒng)采用外接電源起勵與殘壓起勵相結(jié)合的起勵方式，以殘壓起勵為主，當發(fā)電機殘壓太低，殘壓起勵難以進行時才輔以外電源起勵。外電源的作用僅僅在于使變壓器副邊電壓提高，以使殘壓起勵能順利進行。因此，外接起勵電源的容量和電壓可以取低值。對于FKLⅡ型可控硅來講，可借助于起勵二極管的整流作用，外接交流起勵電源。根據(jù)這一特點，我們對起勵電源系統(tǒng)進行改造，屏棄了以往來回搬蓄電瓶且起勵不穩(wěn)定的方式和臨時接拆小型變壓器做電源起勵的方法。該電源取自本盤FKLⅡ勵磁系統(tǒng)的冷卻風機380V電源，配合50VA的變壓器一臺，二次側(cè)取12V電源接線，同時考慮變壓器不能長期空載運行和節(jié)電的方面問題，我們?nèi)≈虚g繼電器的常開接點控制變壓器使之起勵時得電，當發(fā)電機端電壓達60%UN時，起勵接觸器自斷，同時斷開起勵電源，變壓器失電，通過調(diào)節(jié)器、調(diào)整電壓至額定，然后發(fā)電機正常運轉(zhuǎn)。

2）改造后二次電路圖如下：

圖中：+KM：正控制母線；-KM：負控制母線；LA：控制按鈕；1ZJ：中間繼電器；61ZC：繼電器；61HWJ：合閘位置繼電器常開接點；61YJ：電壓繼電器常閉接點；1C：電容。

3）改造后的起勵電源特點：結(jié)構(gòu)緊湊；性能可靠，通過多年的實驗，一切正常。

改造后的勵磁回路如圖所示：

圖中：B：控制變壓器；1ZJ：中間繼電器接點；～380：交流電源；61ZC：繼電器接點。

二、三相全控整流橋電流的監(jiān)視和報警

1）對于三相全控整流回路，由于FKLⅡ型勵磁屏的設計沒有監(jiān)視與報警系統(tǒng)，如果三相整流變壓器原邊缺相（例如高壓保險熔斷）會引起變壓器副邊相位變化，使同步關系破壞，調(diào)節(jié)器無法控制，變壓器副邊缺相會引起整流器輸出大大下降，這兩種情況下均不能滿足發(fā)電機繼續(xù)運行，應停機處理。

2）整流器中有一橋臂發(fā)生故障（如快速熔斷器熔斷或一相觸發(fā)器脈沖消失），致使二極管中一相或可控硅中一相或二極管中一相停止工作，此時可控硅控制信號比原來有所下降，即自動增大正常工作的兩相可控硅的開放角，以使勵磁電流保持原值（實際有所下降），但此時整流變壓器副邊三相負載不平衡，其中一相過載，雖能以70%額定勵磁電流運行，但長時間運行會造成二極管或可控硅因電流過大發(fā)熱而燒毀。

3）所以為了便于監(jiān)視三相可控硅勵磁電流的運行參數(shù)，在發(fā)現(xiàn)事故時能及時發(fā)現(xiàn)并加以消除，我們在三相全橋整流橋上加監(jiān)視系統(tǒng)以及時發(fā)現(xiàn)隱患報警，更好的觀察和保證可控硅的正常及發(fā)電機的正常運行。示意圖如下：

圖中：A：電流表；RJ：熱繼電器；LH：電流互感器；HD：紅燈；DL：電鈴。

電路改造范文第4篇

1.前言

目前在公路、鐵路橋梁施工中，多采用架橋機進行架梁作業(yè)。2011年至2013年，在吉林省和坪線鐵路工程施工中，采用了SGTJ170 公鐵兩用架橋機、SXJ900 架橋機進行了橋梁架設，對架橋機的電氣設備部分進行了節(jié)能改進，取得了顯著經(jīng)濟和社會效益。

2.SGTJ170 公鐵兩用架橋機的電氣設備節(jié)能改造

架橋機配備的動力，有時要從各個方面考慮，要考慮同時使用系數(shù)、 起動電流的倍數(shù)等等，一般留的余量比較大。本機的電氣設備改進，主要是將起升改為變頻拖動，減小啟動沖擊，可以減小配置發(fā)電機的功率。

本工程中采用的SGTJ170 公鐵兩用架橋機，起升采用 4 臺 6.5kW 電動機，走行系統(tǒng)由前后小車、整機橫移、主機過孔、前支腿走行四部分組成， 因為這四部分不允許同時使用，所以走行系統(tǒng)共用一臺 11kW 的變頻器拖動。裝機容量 79kW，同時使用功率 34kW，配套的發(fā)電機容量為 80kW。為了節(jié)省油料消耗，與設計部門一起進行改造，減小發(fā)電機容量。

本機配備 80kW 發(fā)電機主要是從起升系統(tǒng)考慮的，因為架橋機吊梁滿載起升時，起動電流很大（額定工作電流的 4~7 倍），啟動時間較長，要想降低容量，只能從改變啟動方式、減小起動電流方面入手。要想減小起動電流，同時又不降低啟動力矩，應當用變頻器來拖動，因為重載高性能變頻器的最大電流一般不超過 1.5 倍額定電流。 在沒有改變原有配置的情況下，增加了四臺 CIMR-HB4A0024 型高性能變頻器。發(fā)電機改配 50kW 的，經(jīng)架設二百多孔混凝土梁的實踐檢驗，使用很正常，不存在啟動困難的問題，一直在工地上正常使用。

改造后的一臺卷揚機拖動線路

電氣設備改造節(jié)能情況：改造費用約 6 萬元。發(fā)電機由 80kW 改為 50kW，每小時 可節(jié)油 7.458 升，每升柴油按照目前市價 7.95 元計算，每小時節(jié)省 59.3 元。工地上一般平均每天工作 12 小時，一天節(jié)省 711.5 元，經(jīng)測算，85 天收回了改造成本。這臺架橋機要長期使用下去，其節(jié)油的意義重大，經(jīng)濟效益十分可觀。

3.SXJ900 架橋機電氣設備節(jié)能改造

工程中采用的SXJ900 架橋機電氣設備節(jié)能改造的思路是，架橋機配置兩臺發(fā)電機，重載起升時用大功率發(fā)電機，走行等小負載 時，改用小功率發(fā)電機，減少耗油。

SXJ900 架橋機配置如下： 起升系統(tǒng)：30kW 變頻電動機 4 臺，計 120kW； 小車走行：11kW 變頻電動機 4 臺,計 44kW；整機過孔：3kW 變頻電動機 8 臺，計 24kW; 前支腿變跨：0.75kW 變頻電動機 8 臺，計 6kW; 泵站(前橫移、后橫移、中車、前支腿)：15kW 異步電動機 4 臺，計60kW；電動葫蘆：4.5+0.4kW，異步電動機 2 套，計 9.8kW； 其它：約 5kW。配備的發(fā)電機 300kW。

架橋機架梁作業(yè)時，有兩個特點：一是起升、橫移、走行幾個動作是聯(lián)鎖關系，即每次僅允許其中一項動作，同時使用的設備是有限的。二是由于運梁、過孔、對位等項作業(yè)占用時間較長，實際用于起重作業(yè) 的時間并不長，約占整個工序的四分之一。由此可見，發(fā)電機主要的負載是4臺起重用的電動機。由于正常架梁的進度一個工班 2 孔（榀）左右，在實際使用中，完全可以配備兩臺發(fā)電機，一臺 300kW，用于起重作業(yè)；一臺 100kW，用于其它作業(yè)。有許多工程單位已經(jīng)這樣做了，節(jié)油效 果十分顯著。

在具體應用當中，要注意兩點：一是兩臺發(fā)電機切換時一定要注意，要使用帶有電氣聯(lián)鎖或機械聯(lián)鎖功 能的切換電路，切換時在司機室應當有指示燈顯示工作狀態(tài)。二是兩臺發(fā)電機均應在司機室設置遠程操作裝置，由架橋機司機在司 機室根據(jù)工作進程很方便的實施切換。

下圖為發(fā)電機切換的一個方案圖，圖中設電氣聯(lián)鎖，控制電源分別取自各自的發(fā)電機，可以避免切換誤操作的發(fā)生。

發(fā)電機切換電路方案圖

電氣設備改造節(jié)能情況：架橋機起重作業(yè)僅占工作時間的四分之一，也就是說一天（按 12 小時計算）有 9 小時可以改用 100kW 發(fā)電機，一天節(jié)油 447.5 升，按每升柴 油 7.95 元計算，一天可以節(jié)省 3558 元。

4.結(jié)論

電路改造范文第5篇

關鍵詞：MFT;直流電源;隔離;改造

中圖分類號：TM621.7 文獻標識碼：A 文章編號：1006-8937（2016）26-0114-02

1 改造的必要性

MFT（主燃料跳閘）是保證鍋爐安全運行的核心內(nèi)容，在出現(xiàn)任何危及鍋爐安全運行的危險工況時，MFT動作，所有進入爐膛的油和煤將被快速切斷，以保證鍋爐安全，避免事故發(fā)生或限制事故進一步擴大。

為了有效地提高MFT動作的可靠性，MFT設計成軟、硬兩路冗余。當出現(xiàn)跳閘條件時，MFT除了通過軟件動作相關設備，同時還通過硬件即跳閘繼電器板將此信號發(fā)往其它系統(tǒng)，跳閘相關設備。我公司設計有MFT繼電器盤，為了減少誤動，防止拒動，MFT信號在硬件上進行3取2，最大限度的保護全廠設備。當MFT發(fā)生后， 繼電器動作，通過硬接線使相關設備跳閘，這就要求MFT繼電器的電源必須可靠，一旦發(fā)生故障，不能及時跳閘相關設備，將直接影響機組的安全運行，給主、輔設備造成重大損壞。

根據(jù)《防止電力生產(chǎn)事故的二十五項反措》要求，火力發(fā)電廠機爐保護跳閘回路所用電源應可靠，以保障保護不發(fā)生拒動、誤動。我公司#1-#6機組MFT跳閘回路所用兩路220VDC電源經(jīng)二極管并列運行，形成了環(huán)路，與反措要求相違背，因此需通過雙電源切換裝置將兩路直流220V電源進行隔離。

2 原直流電源系統(tǒng)存在的問題

2.1 系統(tǒng)原理

原MFT的直流電源是由兩路電氣直流電源Ⅰ、Ⅱ并聯(lián)提供，如圖1所示，兩路電源的正極各串接了1個二極管，負極各串聯(lián)了一個與正極反向二極管，經(jīng)二極管自動高選后輸出一路。根據(jù)二極管的工作特性，正常情況下，兩路直流電源有一路始終處于工作狀態(tài)，當此路電源出現(xiàn)故障，另一路電源二極管經(jīng)短時間導通進入工作狀態(tài)，實現(xiàn)無擾切換，保證熱控電源的不間斷。

2.2 安全隱患

原直流電源系統(tǒng)中，熱控直流電源的正極是通過二極管把兩路電氣直流電源Ⅰ、Ⅱ的正極連在一起，負極通過反向二極管連接在一起，這種系統(tǒng)結(jié)構(gòu)使得兩路直流電源形成環(huán)路，沒有完全獨立，使機組的安全運行存在隱患。原系統(tǒng)結(jié)構(gòu)只要發(fā)生直流接地故障，不論在何位置，兩路直流系統(tǒng)會同時接地，電氣的接地選線裝置將無法正確判斷接地點的位置，給故障查找及事故處理工作帶來很大困難。同時，在查找接地點的過程中，熱控電源有全部喪失的風險，可能引發(fā)更嚴重后果，嚴重威脅機組的安全運行。

3 改造方案

①每臺機組MFT跳閘回路電源系統(tǒng)增加2套直流雙電源切換裝置，兩套雙電源切換裝置分別命名為#1、#2。電源切換裝置安裝在DCS網(wǎng)絡機柜內(nèi)。

②現(xiàn)MFT跳閘回路所用兩路電源為#1雙電源切換裝置提供電源，電氣專業(yè)再分別從直流Ⅰ段和直流Ⅱ提供兩路電源供#2雙電源切換裝置。

③日常運行時，兩套雙電源切換裝置輸出應為同一直流段，即可避免直流供電系統(tǒng)行程環(huán)路。

④雙電源切換裝置工作電源應在85～270 V DC，切換時間小于8 ms，額定電流不小于30 A。

⑤由切換裝置提供電源監(jiān)視、裝置故障報警點輸出。

⑥改造工作在機組檢修時進行。

4 改造后直流電源系統(tǒng)

4.1 改造后直流電源系統(tǒng)工作原理

改造后直流雙電源轉(zhuǎn)換裝置采用進口大功率直流真空接觸器作為轉(zhuǎn)換開關，同時輔助以大功率DC/DC轉(zhuǎn)換電路，保證在轉(zhuǎn)換開關開斷瞬間輸出電壓穩(wěn)定。

裝置基本原理框圖，如圖2所示，輸入電源回路Ⅰ（簡稱主電）以及輸入電源回路Ⅱ（簡稱備電）分別經(jīng)二極管、接觸器并聯(lián)到輸出端。兩個輔助電源的輸入端分別取自回路Ⅰ和回路Ⅱ，且相互獨立，裝置內(nèi)部的邏輯回路由兩個輔助電源同時供電，當任何一路輸入失電時，裝置內(nèi)部邏輯都不會受影響。

裝置正常工作時，主電源經(jīng)防反二極管直接輸出，備用電源處于斷開狀態(tài)。當處于工作狀態(tài)的主電源由于故障造成電壓跌落或失電時，裝置內(nèi)電壓檢測回路檢測到輸入端電壓變化，當電壓值跌落到額定電壓的75%～80%時，裝置判斷該路電源出現(xiàn)故障，發(fā)出電源切換指令，輸出電壓即切換到備用電源上，整個切換過程約為15～30 ms，在切換過程中，裝置的輸出端電壓經(jīng)DC/DC回路維持在額定電壓的90%～95%左右。

當主電源直流系統(tǒng)故障排除，恢復供電時，裝置面板對應電源指示燈亮，裝置自動切換回主電源供電。

裝置切換過程中，面板上紅色告警指示燈會有瞬間閃爍，屬于正常現(xiàn)象。裝置告警端子Ⅰ為常閉接點，當裝置主電源輸入、備用電源輸入、以及電源輸出3個端口中任意一路電壓低于額定值的80%時，常閉接點打開，通知裝置失電;端子Ⅱ為常開接點，當裝置內(nèi)部出現(xiàn)嚴重故障時，接點閉合，通知裝置出現(xiàn)故障。

在裝置運行過程中，實時監(jiān)視裝置的運行狀態(tài)是保證可靠供電的基礎;因此要求將告警端子接到監(jiān)控系統(tǒng)，當有故障發(fā)生時能得到及時有效的處理。

4.2 造后系統(tǒng)試驗

4.2.1 通電前檢查

①檢查裝置輸入端、輸出端極性正確;

②確認輸入電源電壓范圍滿足裝置要求;

③確認輸入端空開處于斷開位置，輸出端負載斷開。

4.2.2 裝置通電檢查

①合上主回路電源空開，觀察裝置面板上的指示燈，Ⅰ路電源指示燈和Ⅰ路工作指示燈應點亮;第一路報警指示燈亮起，約幾十秒后裝置自檢結(jié)束后熄滅;

②合上備用電源空開，Ⅱ路電源指示燈點亮;

③測量輸出電壓幅值、極性正常;

④輸出端帶載，測量輸出電壓正常。

4.2.3 改造后試驗

①確定裝置輸入為雙路正常電壓，輸出帶正常負荷;

②觀察面板指示燈狀態(tài)，將主電源空開斷開，裝置立即切換到備用電源上，切換時間為0.42 ms，符合改造方案中切換時間小于8 ms要求。運行燈和電源燈也相應變化。

③測量輸出電壓為230.8 V，比輸入電壓232低1.2 V屬于正常范圍。

④將主回路空開合上，對應的電源指示燈亮起，電源切換到主回路。

⑤斷開備用電源空開，裝置Ⅱ路電源指示燈熄滅，裝置無切換動作。

⑥再次測量輸出電壓為230.8處于正常值。

⑦合上備用電源空開，試驗結(jié)束。

整個試驗過程中，裝置可靠切換，負載設備沒有異常情況，面板無異常告警狀態(tài)。

5 結(jié) 語

本次改造解決了MFT保護回路直流雙電源系統(tǒng)形成了環(huán)路的重大安全隱患，通過雙電源切換裝置將兩路直流電源進行隔離，改造后的電源切換裝置有故障報警和失電報警輸出功能，報警信號被引至監(jiān)視系統(tǒng)，熱控電源的運行狀態(tài)實現(xiàn)了實時監(jiān)視，便于及時發(fā)現(xiàn)和處理問題。經(jīng)過半年時間的運行，裝置工作穩(wěn)定可靠，狀態(tài)良好，本次改造成功。

參考文獻：

[1] 望亭發(fā)電廠.660 MW超超臨界火力發(fā)電機組培訓教材（熱控分冊）[M].