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1通風方案

將兩洞口通風機拆除,均移至左線距第三個車行橫洞100m處,通過φ1200mm拉鏈軟風管將新鮮空氣分別壓到左右洞隧道掌子面,并在右洞洞口位置設置1臺抽風機,對已貫通的其它車行通道進行封閉,新鮮空氣由左洞進入洞內,經風機壓到掌子面,污濁空氣則經3號通道進入右洞排出,以右洞作為污濁空氣排除通道,使左洞和右洞之間形成巷道通風。隧道進口與斜井貫通后,采用通風機進洞巷道式通風,將斜井兩臺大功率通風機(110*2)拆除,均移至左線斜井與進叉處小里程方向100m處,并在該處封閉左洞,只留通風機從左洞吸入新線空氣,通過φ1500mm拉鏈軟風管將新鮮空氣分別壓到左右洞隧道掌子面,并在右洞洞口及斜井洞口位置各設置1臺抽風機,對已貫通的其它車行通道進行封閉,新鮮空氣由左洞進入洞內,經風機分別壓到左右洞掌子面,污濁空氣則經3號通道進入右洞或經由斜井排出,以右洞與斜井作為污濁空氣排除通道。掘進1500m內采用壓入式通風方案。每個洞口設置一臺軸流通風機(型號為55*2),通風機并聯(lián)后通過φ1500mm拉鏈軟風管將新鮮空氣壓到隧道掌子面。掘進1500m后至2522m(與進口貫通前),采用通風機進洞巷道式通風。掘進800m內采用壓入式通風方案,洞口設置一臺軸流通風機(2*55),通過風管將新鮮空氣壓到隧道掌子面。掘進800m后至與隧道進口貫通前,采用壓入式通風方案,洞口設置兩臺大功1500mm拉鏈軟風管分別將新鮮空氣壓到隧道左右洞掌子面。斜井與進口貫通后,通風方案采用隧道進口通風方案。

2通風計算

通風檢算綜上所述可知,采用軸流通風機(型號為55*2)時,通風距離最長為1500m,采用軸流通風機(型號為110*2)時,通風距離最長為進口與斜井貫通后施工階段,3244m。若后者通風能滿足需要,則其余均能滿足。根據相關資料及現(xiàn)場施工組織安排情況,對各項計算參數進行了整理,通風管使用PVC拉鏈風筒,節(jié)長20m,平均百米漏風率0.67％,接頭漏風率0.179％,考慮通風筒架設彎曲、個別破損等,取平均百米漏風率P100＝1.2%,摩擦阻力系數α=0.8×10－3kg/m3。掌子面需風量計算:按洞內允許最低風速計算:Q風=Vmin×Amax式中:Vmin—保證洞內穩(wěn)定風流之最小風速0.2m/sAmax—開挖最大斷面積71.72。Q風=0.2×71.72×60=860.64m3/min.按洞內最多作業(yè)人數計算:Q人=3MK式中:M洞內同時最多作業(yè)人數50K風量備用系數K=1.23每人每分鐘所需新鮮空氣量(m3/人·分鐘)Q2=3×50×1.2=180m3/min.按排除炮煙計:按一次性爆破所需要排除的炮煙量計算()327.8AFLtQ=煙式中:A—一次性爆破炸藥量,kg;t—通風時間,min;dL—通風長度,m;F—隧道斷面積,m2。Q煙=916m3/min左右×0.8×10-3×3000/1.55=2Q機通機高效風量2790m3/minQ需掌子面需風量1736m3/minD通風管直徑1.5m通風管出口風量:Q出口=Q機-Q機×P100×L/100=2790-2790×1.2%×3000/100=1785.6m3/min由以上結果可知,Q出口=1786.6＞Q需=1337m3/min,P損=2072.4Pa＜P全=7470Pa,亦即,通風出口風量大于掌子面需求風量,沿程風壓損失均小于風機全壓,而且檢算中沒考慮洞內射流風機吸風的有利作用,故此種方式可滿足洞內施工通風需要。隧道進口工區(qū)首先擔負1985m雙延米單線正洞施工任務,1#斜井工區(qū)擔負斜井530米和正洞1289雙延米單線的施工任務,待進口與斜井貫通后,工區(qū)合并再行施工1470雙延米單線的任務,直至與出口貫通,隧道出口工區(qū)擔負2522雙延單線米正洞施工任務。各工區(qū)施工任務及通風布置通風機選型隧道通風設備選用以下兩種型號:軸流風機SDF(b)-NO11軸流通風機(風量1015～1985m3/min,全壓624～4150Pa,電機功率2*55kW);軸流風機SDF(b)-NO11軸流通風機(風量2030～2790m3/min,全壓624～4150Pa,電機功率2*110kW)風管選型為加快施工進度,為減少摩擦風阻,增大有效通風率,根據流體力學阻力定律,管道通風的壓力損失與風管直徑的5次方成反比,采用Φ1500mm的高強拉鏈式軟風管,單節(jié)長20m。

作者：嚴林單位：中鐵十二局集團國際工程有限公司