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廢水處理論文范文第1篇

某乳飲料公司建于1996年，主要生產(chǎn)奶制品及風(fēng)味茶、果汁等乳飲料產(chǎn)品。近年來，隨著乳飲料行業(yè)的發(fā)展，該公司生產(chǎn)規(guī)模逐漸增大，原有的廢水處理站已不能滿足公司現(xiàn)有污水量及污水排放標(biāo)準(zhǔn)的要求。因此，該公司決定對廢水處理站進(jìn)行改擴(kuò)建。該廢水處理站的處理水主要為生產(chǎn)廢水，在乳飲料生產(chǎn)過程中設(shè)備的清洗、消毒等會產(chǎn)生一定量的廢水。廢水中主要的污染物質(zhì)為有機(jī)污染物（蛋白質(zhì)、糖類）及酸、堿污染物，不含重金屬物質(zhì)及有機(jī)有毒物質(zhì)。該公司原廢水處理站建于1997年，設(shè)計(jì)處理能力為1600m3/d，設(shè)計(jì)進(jìn)水COD為800mg/L，設(shè)計(jì)出水水質(zhì)滿足《污水綜合排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB8978—1996）的一級標(biāo)準(zhǔn)?，F(xiàn)階段，隨著生產(chǎn)規(guī)模的壯大，生產(chǎn)廠區(qū)內(nèi)污水量已達(dá)到3500m3/d，廢水處理站進(jìn)水COD也遠(yuǎn)超過了800mg/L的設(shè)計(jì)指標(biāo)。為滿足實(shí)際需求，該公司按照進(jìn)水COD為2500mg/L，BOD5為1000mg/L，日處理量為3500m3，設(shè)計(jì)變化系數(shù)為1.35，并在充分利用原有構(gòu)筑物的基礎(chǔ)上，對一期廢水處理站進(jìn)行了擴(kuò)容改造設(shè)計(jì)，確保出水水質(zhì)滿足《污水綜合排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB8978—1996）的一級標(biāo)準(zhǔn)。

2原處理工藝及存在問題

（1）未設(shè)計(jì)調(diào)節(jié)池。由于未設(shè)計(jì)調(diào)節(jié)池，車間排放的廢水無法有效地實(shí)現(xiàn)酸堿調(diào)節(jié)、水質(zhì)調(diào)節(jié)，致使生化系統(tǒng)內(nèi)微生物生長受到很大沖擊，無法實(shí)現(xiàn)廢水處理站的穩(wěn)定運(yùn)行。

（2）未設(shè)計(jì)預(yù)處理系統(tǒng)。一般飲料廢水經(jīng)過加藥氣浮預(yù)處理后可去除20%~40%的污染物質(zhì)，由于未設(shè)計(jì)預(yù)處理系統(tǒng)，導(dǎo)致后續(xù)設(shè)施處理壓力過大。

（3）污水直接進(jìn)行好氧處理。好氧過程對中高濃度廢水的處理能力有限，目前車間排水COD平均為2500mg/L，應(yīng)在好氧處理之前，先對廢水中的大分子有機(jī)物質(zhì)進(jìn)行水解酸化，以提高廢水的可生化性，同時也可降解一部分COD。

（4）最后的泥水分離采用氣浮池進(jìn)行分離，無法實(shí)現(xiàn)有效的污泥回流。氣浮系統(tǒng)年久失修，泥水分離效果差，出水懸浮物濃度較高，且污泥處理采用污泥干化，已不適應(yīng)環(huán)保要求。

（5）現(xiàn)有生化池內(nèi)填料腐爛嚴(yán)重，部分曝氣盤破損，嚴(yán)重影響了生化池處理效率，需要進(jìn)行更換。

（6）3座接觸氧化池深度不一，而所配置的3臺風(fēng)機(jī)升壓相同，匹配不合理，且風(fēng)機(jī)使用已過報(bào)廢年限，噪聲極大。

3擴(kuò)容改造后的工藝流程及說明

該廢水處理站擴(kuò)容改造可利用場地面積有限，且改造工程要求各構(gòu)筑物之間連接順暢，盡量減少水流損失，確保高程布局合理。廠區(qū)污水經(jīng)收集后先進(jìn)入格柵渠，以去除廢水中的固體漂浮物和懸浮物，然后自流進(jìn)入集水井，經(jīng)自吸泵提升，進(jìn)入調(diào)節(jié)池。為了防止由于水中懸浮物在調(diào)節(jié)池中沉淀而影響調(diào)節(jié)池的運(yùn)行，調(diào)節(jié)池中設(shè)有穿孔曝氣管對其進(jìn)行定期攪拌。調(diào)節(jié)池出水經(jīng)泵提升進(jìn)入氣浮設(shè)備。廢水在氣浮裝置中除去大量的懸浮物和油類物質(zhì)后，自流進(jìn)入中間水池，隨后經(jīng)泵提升至水解酸化池，污水中的部分有機(jī)污染物得以降解，并且污水的可生化性也得到改善。水解酸化池出水自流進(jìn)入生物接觸氧化池進(jìn)行好氧生物處理，然后進(jìn)入二沉池，經(jīng)泥水分離后進(jìn)入排放口。二沉池產(chǎn)生的剩余污泥大部分排入污泥濃縮池，同時設(shè)置有污泥回流管道，需要時可將剩余污泥回流至水解酸化池。氣浮系統(tǒng)產(chǎn)生的浮渣亦排入污泥濃縮池內(nèi)。濃縮后的污泥使用帶式壓濾機(jī)脫水，脫水后的污泥外運(yùn)處理。污泥濃縮池上清液及帶式壓濾機(jī)濾液、反沖洗水回集水井。

4改造的構(gòu)筑物和設(shè)備

4.1新建調(diào)節(jié)池

新建調(diào)節(jié)池1座。為更好地均化水質(zhì)和水量，在距離池底25cm處架設(shè)環(huán)形穿孔曝氣管，管子兩側(cè)45度角打孔，孔徑為5mm，孔間距為150mm。新增鼓風(fēng)機(jī)，通過曝氣使調(diào)節(jié)池內(nèi)廢水充分?jǐn)嚢杈鶆颍矣欣诓糠窒緞┑难趸?。同時，新增酸堿加藥裝置和pH控制儀，有效控制調(diào)節(jié)池出水pH。加藥裝置采用一體式加藥系統(tǒng)，加藥罐為PE材質(zhì)，有效容積為1m3。配2臺機(jī)械隔膜計(jì)量泵，1用1備。

4.2氣浮系統(tǒng)的更換

原氣浮系統(tǒng)設(shè)置在生化處理之后，且投入使用已經(jīng)10多年，池體多處腐蝕，溶氣系統(tǒng)和刮渣機(jī)均無法正常使用。將原有2套50m3/h的氣浮系統(tǒng)拆除，新購置2套100m3/h的氣浮處理系統(tǒng)。每套氣浮系統(tǒng)配置一體化加藥裝置2臺，分別投加聚合氯化鋁和聚丙烯酰胺。

4.3原生化系統(tǒng)的改造

原生化系統(tǒng)內(nèi)的填料已塌陷，曝氣頭大部分破損，此次改造，更換了填料和曝氣頭。1997年所建設(shè)的生化水池，墻壁未做牛腿，填料主支撐采用角鋼固定在池壁上，橫向支撐采用塑料繩，此次改造，使用不銹鋼槽鋼做立柱以代替牛腿與池底固定，避免墻體因受填料拉伸而發(fā)生斷裂；主支撐采用10#槽鋼，間距1.8m布置，橫向支撐采用8#圓鋼，間距150mm，代替塑料繩。塑料繩為柔性承接，橫向支撐若采用塑料繩，經(jīng)水浸泡將很快發(fā)生斷裂，導(dǎo)致填料漂浮，失去效用；而采用圓鋼作為填料的支撐件，不易斷裂，將大大提高填料的使用壽命。原有3座生化池的池深不一，所配風(fēng)機(jī)卻為同一型號，此次改造，對應(yīng)各個生化水池的深度，單獨(dú)配置風(fēng)機(jī)，并在生化池池底間距650mm均布微孔曝氣頭KB215。

4.4新建生化系統(tǒng)

1套新建1套有效容積為1230m3的接觸氧化池，與原有生化系統(tǒng)相連，以增大接觸氧化池水力停留時間。新建接觸氧化池池壁設(shè)置牛腿，填料支架主支撐搭設(shè)在牛腿上，主支撐及立柱均采用10#槽鋼，間距1.8m布置，橫向支撐采用8#圓鋼。池底間距650mm均布微孔曝氣頭KB215，通過鼓風(fēng)機(jī)實(shí)現(xiàn)充氧。

4.5新增二沉池及污泥處理設(shè)施

新增輻流式二沉池1座，配置中心傳動刮泥機(jī)1臺，中心進(jìn)水，周邊出水，在池底預(yù)留排泥管道，通過污泥自吸泵將二沉池的剩余污泥，一部分按需要回流至水解酸化池，大部分排至污泥濃縮池。原有的污泥干化池拆除，新建污泥濃縮池1座，配置框式攪拌機(jī)1臺。因氣浮系統(tǒng)產(chǎn)生的浮渣質(zhì)輕，生化系統(tǒng)產(chǎn)生的污泥與浮渣無法有限混合，通過框式攪拌機(jī)可將兩者混合。采用污泥自吸泵將污泥池污泥抽入帶壓處理系統(tǒng)，配置2m帶壓系統(tǒng)1套，1m帶壓系統(tǒng)1套，2套壓泥系統(tǒng)可以根據(jù)實(shí)際需求，切換操作。帶壓系統(tǒng)的反沖洗水使用二沉池出水。

5系統(tǒng)運(yùn)行效果及成本分析

本工程廢水處理站總裝機(jī)功率為397.45kW，運(yùn)行功率為180kW，處理每噸水耗電1.23kW•h，電費(fèi)按0.6元/（kW•h）計(jì)，則處理每噸廢水電費(fèi)為0.74元。配備操作工2名，工資按3000元/（人•月），則處理每噸水人工費(fèi)為0.06元。本工藝需要投加片堿、聚合氯化鋁和聚丙烯酰胺，每日藥劑費(fèi)為1000元，則處理每噸水藥劑費(fèi)為0.29元。本廢水處理系統(tǒng)直接運(yùn)行費(fèi)用為1.09元/t。

6結(jié)論

（1）采用“氣浮+A/O”工藝可以較好地處理乳飲料廢水。

（2）改造工程要特別注重整體構(gòu)筑物的銜接，盡量減少水流阻力，合理利用原有構(gòu)筑物及設(shè)備。

廢水處理論文范文第2篇

1.1物化處理

物化處理法主要包括萃取法、蒸餾蒸發(fā)法、混凝、氣浮、吸附等。這些技術(shù)主要處于實(shí)驗(yàn)室研究階段，并且相應(yīng)的研究對廢水中某些污染物質(zhì)具有較好去除效果，這些定向性去除功能也限制了它們的工業(yè)應(yīng)用。杜慧玲等和拜耳公司的研究表明萃取法對促進(jìn)劑廢水定有機(jī)物達(dá)到較好的去除效果，但是沒有改變廢水的含鹽量，并且萃取劑用量大，帶來二次污染等。蒸餾蒸發(fā)能著降低廢水中的無機(jī)鹽和有機(jī)物含量，但該方法消耗能量大，運(yùn)行費(fèi)用高，適合處理高含鹽量同時水量較小的廢水。絮凝試驗(yàn)表明常規(guī)絮凝劑直接處理高濃度促進(jìn)劑廢水效果都很差，硅藻土復(fù)配混凝劑雖然明顯改善了混凝預(yù)處理促進(jìn)劑廢水的效果，但是這種混凝劑較難制得。吸附法對于常規(guī)生物和化學(xué)氧化都難以氧化降解的溶解性有機(jī)物的去除效果較好。研究發(fā)現(xiàn)常用吸附劑活性炭對低COD濃度的廢水吸附效果較好，且由于價格昂貴，對高濃度的廢水作預(yù)處理不經(jīng)濟(jì)，一般作為后續(xù)處理控制出水指標(biāo)。

1.2化學(xué)處理

化學(xué)處理方法主要包括化學(xué)沉淀、化學(xué)氧化和微電解等。化學(xué)氧化通常是以氧化劑對廢水中的有機(jī)污染物進(jìn)行氧化降解和去除的方法。常用的幾種氧化劑有Fenton試劑、氯氧化劑以及臭氧等。研究發(fā)現(xiàn)這些氧化劑對COD的去除能力不高，并且試劑的投加量較大，運(yùn)行費(fèi)用很高，而且臭氧氧化后會產(chǎn)生大量副產(chǎn)物。鐵碳微電解工藝簡單，可達(dá)到”以廢治廢”的目的。但是該方法的缺點(diǎn)是反應(yīng)前后均需要調(diào)節(jié)pH，反應(yīng)后產(chǎn)生大量鐵泥需要處置，導(dǎo)致處理成本較高。因此，鐵碳微電解一般與其他處理技術(shù)如混凝、Fenton氧化等聯(lián)用，提高處理效率同時降低處理成本。

1.3生化法

生物處理方法是有機(jī)廢水傳統(tǒng)的處理方法，也是最經(jīng)濟(jì)的處理方法。但是絕大多數(shù)促進(jìn)劑廢水難以直接用常規(guī)生化法進(jìn)行處理，特別是高鹽、高氨氮以及含高毒性有機(jī)物的廢水，仍然是生化處理技術(shù)應(yīng)用的瓶頸。國內(nèi)外研究發(fā)現(xiàn)投加特殊菌種可以提高傳統(tǒng)生化法對難降解有機(jī)物的去除效果，高效優(yōu)勢菌技術(shù)成為生化處理促進(jìn)劑廢水研究的熱點(diǎn)，即分離和篩選出適應(yīng)性強(qiáng)的具有特殊降解功能的微生物菌種，并富集和馴化獲得高效優(yōu)勢菌用于廢水處理。高效優(yōu)勢菌技術(shù)對含有毒性較高的M鹽廢水的研究表明，高效優(yōu)勢菌技術(shù)處理效果優(yōu)于常規(guī)生化處理。由于促進(jìn)劑廢水的高含鹽量，耐鹽菌的培養(yǎng)和馴化成為人們關(guān)注的熱點(diǎn)。

2促進(jìn)劑廢水處理建議

2.1促進(jìn)劑廢水及處理概況

2.1.1廢水水質(zhì)

某工業(yè)園區(qū)橡膠促進(jìn)劑廠主要生產(chǎn)CZ、NS、DZ、TMTD、D五種促進(jìn)劑產(chǎn)品，生產(chǎn)廢水主要是母液廢水和水洗廢水，產(chǎn)生的混合廢水主要含有生產(chǎn)原料以及微量的副產(chǎn)物、中間產(chǎn)物和產(chǎn)物等，成分結(jié)構(gòu)復(fù)雜，屬高濃度難降解有機(jī)廢水。

2.1.2廢水處理概況

廢水處理工藝實(shí)際運(yùn)行狀況如下:

(1)pH調(diào)節(jié)池:加工業(yè)硫酸調(diào)節(jié)pH至3左右，以達(dá)到芬頓試劑反應(yīng)的適宜pH值，同時達(dá)到酸析沉淀去除部分有機(jī)物的效果;

(2)芬頓氧化系統(tǒng):27.5%H2O2投加量為8L/m3，20%FeSO4投加量為50L/m3，降低廢水COD，提高廢水可生化性;

(3)絮凝沉淀池:加堿調(diào)至pH至9，再投加PAC和PAM，去除廢水中微小懸浮有機(jī)物，降低色度;

(4)水解酸化池:停留時間為12h，池內(nèi)有組合填料;

(5)生物接觸池+MBR:總停留時間為24h，池內(nèi)也裝有組合填料。目前，廢水處理工藝系統(tǒng)只對易于處理的NS廢水進(jìn)行處理，而其他幾股廢水(CZ、DZ、D、TMTD)只能外運(yùn)處置。為達(dá)到生化系統(tǒng)的進(jìn)水含鹽量要求，采用生活污水和循環(huán)排污水進(jìn)行均質(zhì)調(diào)節(jié)以降低廢水的含鹽量。均質(zhì)后混合廢水約600m3/d(NS廢水約占1/2)，COD在2100mg/L左右，生化處理出水基本能達(dá)到工業(yè)園區(qū)廢水三級排放標(biāo)準(zhǔn)(COD＜500mg/L)。

2.1.3現(xiàn)狀廢水處理分析

廢水處理工藝系統(tǒng)中物化和生化處理的效率均不高。此外，該廢水處理還存在以下問題:

(1)芬頓系統(tǒng)中硫酸亞鐵投加量過大，影響混凝沉淀效果，增加芬頓處理出水色度，增加處理成本。

(2)水解酸化后為單純的好氧處理，生化處理的有機(jī)負(fù)荷低。

(3)生產(chǎn)廢水的含氮量較高，但是現(xiàn)狀處理工藝沒有脫氮能力。

2.2廢水處理改造思路

為了更好利用現(xiàn)有工藝系統(tǒng)解決廠區(qū)廢水處理問題，根據(jù)廠區(qū)廢水及處理現(xiàn)狀，提出分質(zhì)處理、統(tǒng)籌治理改造思路。對廠區(qū)生產(chǎn)廢水處理的整體改造思路包括兩個方面。(1)對特殊水質(zhì)廢水，如含鹽量與COD濃度都很高的DZ廢水和硫酸鹽與氨氮含量都很高的D廢水，進(jìn)行相應(yīng)的分質(zhì)預(yù)處理。(2)對現(xiàn)有廢水處理工藝系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化升級，以保證混合生產(chǎn)廢水經(jīng)改造后工藝系統(tǒng)處理后能達(dá)標(biāo)排放，達(dá)到處理整個廠區(qū)廢水的目的，避免繁瑣昂貴的外運(yùn)處置。

2.2.1分質(zhì)預(yù)處理

各促進(jìn)劑生產(chǎn)廢水的水質(zhì)特點(diǎn)，確定DZ和D兩股廢水需要進(jìn)行分質(zhì)預(yù)處理。

(1)DZ廢水。由于DZ廢水含鹽量和COD濃度均很高，采用多效蒸發(fā)進(jìn)行脫鹽效果較好，同時能顯著降低COD。而廢水水量(67m3/d)較小，處理成本相對不高。

(2)D廢水。常用的降低硫酸鹽濃度的方法有蒸發(fā)、膜分離、離子交換、化學(xué)沉淀等方法。由于D廢水量較大，且所含硫酸鹽濃度很高，蒸發(fā)處理成本太高。廢水中含有粘附性強(qiáng)的樹脂狀物質(zhì)，膜分離技術(shù)不適用于處理此類廢水。因此，采用化學(xué)沉淀與吹脫法相結(jié)合作為預(yù)處理。在廢水中投加石灰，沉淀后的廢水再經(jīng)吹脫，以降低廢水的氨氮濃度。

2.2.2原工藝系統(tǒng)改造

現(xiàn)有工藝處理系統(tǒng)分為預(yù)處理、生化處理和深度處理三個部分，對其各部分進(jìn)行相應(yīng)的優(yōu)化升級，以提高系統(tǒng)的有機(jī)處理能力和處理效率，保證生化系統(tǒng)的良好運(yùn)行和處理出水達(dá)標(biāo)排放。

(1)預(yù)處理。在原Fenton氧化法基礎(chǔ)上增加微電解處理，即采用微電解－Fenton聯(lián)合預(yù)處理混合廢水，顯著提高COD的去除能力和廢水可生化性。同時，聯(lián)合工藝可以有效改善單獨(dú)Fenton氧化處理時藥劑投加量大、運(yùn)行成本高的缺點(diǎn)。微電解－Fenton工藝中產(chǎn)生的Fe3+比投加的絮凝劑效果更好，可節(jié)省絮凝劑的投加。改進(jìn)后的工藝無需增加復(fù)雜設(shè)備，且對環(huán)境友好。

(2)生化處理。針對生化處理系統(tǒng)存在的問題，將原水解酸化+好氧改為厭氧/缺氧/好氧工藝，提高系統(tǒng)的有處理機(jī)負(fù)荷，增加系統(tǒng)的脫氮能力。增加的缺氧段可進(jìn)一步降解有機(jī)物，提高廢水可生化性。由于經(jīng)分質(zhì)預(yù)處理后混合廢水含鹽量仍較高，可考慮在生化處理系統(tǒng)中引進(jìn)耐鹽菌種，提高生化系統(tǒng)的處理效果。

(3)深度處理。生化處理出水有機(jī)物含量不高，但所含有機(jī)物大多為難生化降解的，甚至是難以氧化降解的，故采用活性炭吸附作為深度處理保證處理后廢水達(dá)標(biāo)排放，是一種較好的選擇。

3結(jié)論

促進(jìn)劑廢水的處理一直是工業(yè)廢水處理領(lǐng)域中的難題之一，本文對現(xiàn)有促進(jìn)劑廢水的處理技術(shù)進(jìn)行了總結(jié)，發(fā)現(xiàn)該類廢水的處理主要存在以下難點(diǎn):

(1)高含鹽量，廢水中含有的大量無機(jī)鹽對傳統(tǒng)生化處理帶來限制，現(xiàn)有物化除鹽技術(shù)如蒸發(fā)和蒸餾及膜技術(shù)等，處理費(fèi)用太高。

廢水處理論文范文第3篇

該廠所產(chǎn)生的電鍍廢水中含氰廢水主要來源于氰化鍍銀工藝，包含銅件鍍銀、鋁件鍍銀、導(dǎo)體鍍銀生產(chǎn)線，在該廢水中含有由氰化物與銅離子、鎳離子等金屬離子結(jié)合形成的極穩(wěn)定的絡(luò)合物，使廢水中的部分金屬離子不能在堿性條件下生成氫氧化物沉淀去除；地面廢水來源于各生產(chǎn)線沖洗工件水、冷凝水、沖刷地面等，由于生產(chǎn)工藝、生產(chǎn)任務(wù)量等因素的影響，地面廢水水質(zhì)、水量很不穩(wěn)定，該廢水中常含有氰化物及少量銅離子、鎳離子、銀離子、鋅離子和表面活性劑等污染物；酸堿綜合廢水來源于車間各生產(chǎn)線綜合排放水，主要含有酸、堿及重金屬鹽類等污染物，該廢水一般呈酸性PH值4-6。

2電鍍廢水處理工藝對比

2.1電鍍廢水處理原有工藝

該電鍍廠廢水站新建時，污水排放標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行的是《污水綜合排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB8978-1996)中三級標(biāo)準(zhǔn)，主要處理工藝采用化學(xué)沉淀法，原有處理工藝及設(shè)施已無法滿足現(xiàn)有污水排放要求。

2.2電鍍廢水處理改造后工藝

該電鍍廢水站原有工藝在處理廢水時存在以下弊端：（1）含鎳廢液與含氰廢水混合處理時，由于鎳廢液中重金屬離子與氰形成穩(wěn)定的絡(luò)合物，造成破氰困難氰化物和重金屬常常超標(biāo)；（2）地面廢水來源于各生產(chǎn)線，水質(zhì)極其復(fù)雜，常常含有氰化物和重金屬離子，該廢水直接進(jìn)入酸堿綜合廢水池將無法破氰；（3）酸堿廢液濃度較高，打入酸堿綜合池后導(dǎo)致后續(xù)處理負(fù)荷較大，處理達(dá)標(biāo)較困難；（4）原系統(tǒng)僅能處理堿性重金屬離子，而中性重金屬離子鋅無法去除，已無法滿足新標(biāo)準(zhǔn)《電鍍污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB21900-2008)中對鋅離子的要求；（5）含氟廢液和磷化廢液是直接向廢液池內(nèi)投加藥品，再通過壓濾機(jī)壓榨過濾的方式處理，該方式不易控制，同時處理高濃度含氟廢液產(chǎn)生的酸霧對人體健康和車間環(huán)境造成極大損害。針對原系統(tǒng)種種弊端，現(xiàn)改造后工藝將廢液處理作為單獨(dú)處理單元，處理后的清液再進(jìn)入綜合廢水后續(xù)處理單元，減小廢液直接對酸堿綜合水的沖擊，而地面廢水則進(jìn)入含氰廢水處理單元，綜合廢水處理系統(tǒng)增加二級斜管沉淀設(shè)備，同時增加硫化鈉，采用硫化物沉淀法作為氫氧化物沉淀法的補(bǔ)充。

3電鍍廢水處理調(diào)試與運(yùn)行

3.1含鉻廢水預(yù)處理

含鉻廢水通過泵提升至鉻還原池，與此同時，氧化還原電位（ORP）控制儀根據(jù)設(shè)定值自動控制還原劑加藥電動閥，當(dāng)ORP<100mv時，自動按比例減小并關(guān)閉電動閥，在此條件下，廢水中六價鉻將被還原為三價鉻，反應(yīng)時間20min，反應(yīng)后廢水排至酸堿綜合廢水池一起處理。

3.2含氰廢水預(yù)處理

含氰廢水通過泵提升至破氰反應(yīng)池，與此同時，PH和余氯控制儀根據(jù)設(shè)定值自動控制NaOH和次氯酸鈉加藥電動閥，當(dāng)PH>10.5時，自動按比例減小并關(guān)閉加堿電動閥，當(dāng)余氯超過10時，自動按比例減小并關(guān)閉加次氯酸鈉電動閥，反應(yīng)時間20min，在此條件下，氰化物氧化成氰酸鹽，此時完成一級氧化破氰，反應(yīng)后廢水排至酸堿綜合廢水池一起處理。

3.3槽液預(yù)處理

含鎳、含氟、磷化和酸堿廢液分別單獨(dú)處理，每處理廢液按照廢液類別和污染物種類，相應(yīng)的投加NaOH、硫化鈉、次氯酸鈉、氯化鈣、硫酸、PAC及PAM等藥品，按照先破氰再化學(xué)沉淀的方式處理，反應(yīng)攪拌時間大于5小時。處理槽液時，在投加NaOH調(diào)整PH為10.5-11后，依重金屬離子濃度投加硫化鈉以去除殘余重金屬離子，處理完廢液排放至堿性污泥池，經(jīng)壓濾后濾液進(jìn)入酸堿綜合廢水池一起處理。

3.4酸堿綜合廢水處理

經(jīng)含鉻、含氰、槽液預(yù)處理的水與車間綜合排放水混合后，廢水由提升泵進(jìn)入一步凈化器，與此同時，加藥閥自動打開，PH控制儀根據(jù)設(shè)定值自動控制加堿電動閥，當(dāng)PH>10.5時，自動按比例減小并關(guān)閉加堿電動閥，當(dāng)廢水處于正常狀態(tài)時，投加藥品主要為NaOH、硫化鈉、PAM，實(shí)際調(diào)試過程中NaOH與硫化鈉按10:1比例混合投加，其處理效果最佳，而硫酸亞鐵和次氯酸鈉作為應(yīng)急處理藥品，在酸堿綜合水非正常狀態(tài)時手動加藥。一步凈化器處理出水自流至二級斜管沉淀設(shè)備，此時，酸、PAC、PAM加藥泵均自動打開，PH控制儀根據(jù)設(shè)定值自動控制加酸計(jì)量泵，斜管出水自流至中間水箱時，次氯酸鈉加藥泵打開，其停留時間10min，在此條件下，氰酸鹽將徹底氧化，此時完成二級破氰，此后再經(jīng)過過濾提升泵進(jìn)入多介質(zhì)過濾罐后外排。

3.5污泥處理

堿性污泥及中性污泥經(jīng)板框壓濾機(jī)脫水后，濾液再次進(jìn)入綜合廢水池與酸堿廢水一起處理，脫水后污泥裝袋運(yùn)往固廢中心處理。

3.6處理效果

經(jīng)過連續(xù)5個月的調(diào)試運(yùn)行，整個處理工藝運(yùn)行穩(wěn)定，出水水質(zhì)良好，經(jīng)改造后出水水質(zhì)指標(biāo)達(dá)到《電鍍污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB21900-2008)中各項(xiàng)標(biāo)準(zhǔn)。

4結(jié)束語

廢水處理論文范文第4篇

1.1材料和儀器

本實(shí)驗(yàn)采用人工配水，葡萄糖為碳源，硫酸銨提供系統(tǒng)所需氮源，磷酸二氫鉀提供系統(tǒng)所需的磷源，碳酸氫鈉調(diào)節(jié)水質(zhì)的pH值，還包括硫酸鎂，硫酸鐵等微量元素，以上試劑均為國產(chǎn)分析純。實(shí)驗(yàn)廢水的水質(zhì)指標(biāo)為COD500mg/L，氨氮（NH4+-N）30mg/L，總磷（TP）5mg/L，pH為7.0~7.5。實(shí)驗(yàn)中使用的氧化銅納米材料（COPPER(Ⅱ)OXIDE,NANOPOWDER，<50NM，TEM）購于Sigma-Aldrich（Shanghai）TradingCo.Ltd，其分子量為79.55g/mol，比表面積為25~40m2/g。分散劑十二烷基苯磺酸鈉（sodiumdodecylbenzenesulfonate，SDBS）購于天津市光復(fù)精細(xì)化工研究所，用于保證CuONPs溶液制備的均勻性。實(shí)驗(yàn)所用儀器：LongerPumpRYZ1515X蠕動泵，JJ-1A數(shù)顯電動攪拌器，LZB-4WB氣體轉(zhuǎn)子流量計(jì)，ACO-420電磁式空氣壓縮機(jī)，砂芯微孔曝氣盤，TW-268科德時控器，RO/DIdigital實(shí)驗(yàn)室超純水系統(tǒng)，KQ3200DE型數(shù)控超聲波清洗器，SHZ-Ⅲ循環(huán)水真空泵，國華78-1磁力加熱攪拌器，精天FA2004A電子天平。

1.2實(shí)驗(yàn)裝置

為三套規(guī)格完全相同的裝置，SBR0，SBR1和SBR2。反應(yīng)器材質(zhì)為有機(jī)玻璃，反應(yīng)池的設(shè)計(jì)尺寸為Ф150mm×400mm，有效容積是5L。反應(yīng)器的運(yùn)行周期為8h，實(shí)驗(yàn)采用間歇進(jìn)、出水方式運(yùn)行，進(jìn)水10min，攪拌90min，曝氣180min，沉淀90min，出水10min，閑置110min，在進(jìn)水的同時進(jìn)行攪拌操作。各SBR反應(yīng)器水力停留時間（HRT）為16h，污泥停留時間（SRT）為20d左右。曝氣階段使用流量計(jì)控制氣體流量，反應(yīng)器中的溶氧（DO）為0.9~2.5mg/L。

1.3實(shí)驗(yàn)方法

1.3.1CuONPs懸濁液的制備

稱取120mg的CuONPs加到1L的超純水中，并加入0.1mmol/L十二烷基苯磺酸鈉（SDBS），超聲波震蕩1h（25℃，120W，40kHz），得到120mg/L的CuONPs懸濁液，然后稀釋得到濃度為1mg/L和10mg/L的進(jìn)水溶液。

1.3.2活性污泥的馴化

接種的污泥取自北京某污水處理廠二沉池的普通絮狀污泥。啟動階段向三個SBR反應(yīng)器中各注入2L的活性污泥，并注滿低濃度配水至反應(yīng)器有效容積，進(jìn)行悶曝，2d后開始連續(xù)進(jìn)水。實(shí)驗(yàn)按照COD：N：P=100:5:1。第一個階段先進(jìn)行低濃度的進(jìn)水，COD300mg/L，NH4+-N20mg/L，TP3mg/L，運(yùn)行時間14d，達(dá)到穩(wěn)定階段。第二個階段的進(jìn)水濃度為COD500mg/L，NH4+-N30mg/L，TP5mg/L。按照進(jìn)水、攪拌、曝氣、沉淀、排水、閑置進(jìn)行操作，至三個反應(yīng)器運(yùn)行相對穩(wěn)定，使適應(yīng)模擬廢水的微生物得到生長繁殖，進(jìn)而有處理模擬廢水的能力。

1.3.3CuONPs對SBR反應(yīng)器長期運(yùn)行影響

實(shí)驗(yàn)中反應(yīng)器分為對照組SBR0，實(shí)驗(yàn)組SBR1和SBR2。通過對各個指標(biāo)的數(shù)據(jù)監(jiān)測，待三個反應(yīng)器運(yùn)行穩(wěn)定后，對反應(yīng)器SBR1和SBR2分別連續(xù)投加濃度為1mg/L和10mg/L的CuONPs溶液。反應(yīng)器運(yùn)行120d，每隔1d在SBR反應(yīng)器出水階段進(jìn)行水樣采集，并測定出水指標(biāo)，分析比較不同濃度（1mg/L和10mg/L）CuONPs曝露隨時間變化對反應(yīng)器的出水影響，如COD、三氮（NH4+-N、NO3--N和NO2--N）和TP的出水濃度。

1.4分析項(xiàng)目及方法

常規(guī)指標(biāo)的測定方法如下，COD：重鉻酸鉀法；NH4+-N：納氏試劑光度法；TP：鉬酸銨分光光度法；NO3--N：麝香草酚分光光度法；NO2--N：N-（1-萘基）-乙二胺分光光度法；DO：HANNAHI9146N-便攜式DO測定儀；pH、水溫：HANAHI8424pH/ORP/T-測定儀；MLSS：重量法。

2結(jié)果與討論

經(jīng)過啟動階段40~50d的運(yùn)行，3個反應(yīng)器SBR0、SBR1和SBR2出水水質(zhì)相對穩(wěn)定，出水COD、NH4+-N和TP均值分別達(dá)到22.14mg/L、0.36mg/L和0.20mg/L左右，COD、NH4+-N、TN和TP的去除率分別達(dá)到了95.6%、98.8%、80.0%和96.0%，之后對SBR1反應(yīng)器和SBR2反應(yīng)器進(jìn)行1mg/L和10mg/L濃度的CuONPs長期投加實(shí)驗(yàn)。出水COD的濃度隨運(yùn)行時間的變化如圖2所示，SBR1和SBR2在運(yùn)行20d后，出水COD濃度出現(xiàn)較大的波動，SBR2的出水COD值達(dá)到40~50mg/L之間，到第40天的時候，SBR1和SBR2反應(yīng)器與SBR0反應(yīng)器的運(yùn)行情況趨于一致，說明活性污泥對水質(zhì)的變化需要一定的時間適應(yīng)，且其具有一定的抵抗性和恢復(fù)性。SBR0、SBR1和SBR2最終出水COD值分別穩(wěn)定在22.14mg/L、25.36mg/L和25.68mg/L左右，COD去除效率分別為95.6%、94.9%和94.8%，去除率相差不大。 出水NH4+-N濃度隨運(yùn)行時間的變化如圖3所示，結(jié)果表明，投加不同濃度CuONPs后，SBR1和SBR2的NH4+-N出水濃度與對照組SBR0的出水濃度高度一致，出水NH4+-N值穩(wěn)定在（0.4±0.05）mg/L，去除率達(dá)到98.5%~98.8%。NH4+-N被完全轉(zhuǎn)化，表明CuONPs對系統(tǒng)中的亞硝化細(xì)菌和硝化細(xì)菌的活性沒有產(chǎn)生影響。實(shí)驗(yàn)運(yùn)行20d后，實(shí)驗(yàn)組出水TP的濃度開始出現(xiàn)波動，出水TP濃度升高，且SBR1和SBR2的趨勢一致，運(yùn)行80d后出現(xiàn)明顯的差異，最終SBR1和SBR2出水分別穩(wěn)定在1.07mg/L和1.55mg/L左右，去除率達(dá)到了78.6%和69.0%，而對照組SBR0的出水穩(wěn)定在0.20mg/L左右，其去除率為96.0%。由此可見CuONPs對反應(yīng)器的TP去除產(chǎn)生了一定程度的影響，濃度高的影響更嚴(yán)重，表明CuONPs的投加降低了顆粒污泥的除磷效果。出水NO3--N濃度隨運(yùn)行時間的變化，運(yùn)行40d后，SBR2出水NO3--N濃度開始下降，運(yùn)行60d后SBR1出水NO3--N濃度也開始下降，SBR1和SBR2最終分別穩(wěn)定在3.86mg/L和3.01mg/L左右，相比于對照組SBR0的NO3--N平均累計(jì)值5.86mg/L，分別降低了34.1%和48.6%。說明CuONPs的投加對反硝化細(xì)菌的活性具有增強(qiáng)作用，投加CuONPs濃度越高對反硝化細(xì)菌活性增加也越高。出水NO2--N的濃度隨運(yùn)行時間的變化，SBR1和SBR2運(yùn)行趨勢與對照組SBR0的運(yùn)行情況相一致，在排水階段系統(tǒng)中沒有出現(xiàn)NO2--N的累積。通過測定周期內(nèi)NO2--N的變化，在曝氣中段NO2--N的積累達(dá)到了最高，在曝氣階段末，NO2--N基本被轉(zhuǎn)化完全，投加CuONPs后的SBR1和SBR2與對照組SBR0的運(yùn)行情況相一致，可見CuONPs對脫氮過程中亞硝化細(xì)菌的性能也沒有產(chǎn)生顯著影響。

3結(jié)語

廢水處理論文范文第5篇

山核桃預(yù)加工廢水來源主要有以下兩處：第一采摘下的山核桃在現(xiàn)場進(jìn)行脫蒲處理，脫去外蒲。在這個過程中產(chǎn)生的脫蒲廢水，主要由外殼中本身所含大量汁液組成。第二山核桃果實(shí)經(jīng)脫蒲處理后，果實(shí)被送入一個盛滿清水的桶槽內(nèi)，通過浮選去除浮在水面上的不合格果實(shí)，清洗果殼表面殘留的汁液及殘?jiān)@個過程需要消耗大量的潔凈水。山核桃加工時須經(jīng)過脫蒲、水選處理，在處理過程中部分氨基酸、多糖、皂苷、黃酮、揮發(fā)油、生物堿類等溶解于水，產(chǎn)生高濃度有機(jī)廢水，消耗受納水體中的溶解氧。并且該廢水直接排放會使受納水體受到污染，破壞生態(tài)環(huán)境。以上兩種廢水混雜在一起便成了山核桃脫蒲水選廢水，主要水質(zhì)參數(shù)為：廢水水量平均500m3/d；電導(dǎo)率（Cond）在400μs/cm左右；化學(xué)需氧量（CODCr）700～800mg/L；pH在7左右；廢水生產(chǎn)周期為15～20d/a。廢水過濾完雜質(zhì)后，初期為黃色透明，具有一定毒性，對微生物有一定抑制作用。與空氣接觸后，廢水由黃色轉(zhuǎn)為紅棕色，過夜后能產(chǎn)生生物絮凝體。但由于山核桃屬植物中所含具體化學(xué)物質(zhì)及轉(zhuǎn)變機(jī)理暫無相關(guān)文獻(xiàn)可供參考，本文也不做深入探討。

2處理工藝及流程

由于山核桃預(yù)加工生產(chǎn)周期短，水量大且集中，廢水中含有有毒物質(zhì)，無法直接采用生物法處理。同時廢水中形成COD的物質(zhì)，大部分為有機(jī)物，絮凝法基本沒有效果。因此采用高級化學(xué)氧化法來處理山核桃預(yù)加工廢水。工藝采用芬頓試劑氧化-石灰法，雖然芬頓試劑中鐵離子在反應(yīng)后生成的復(fù)雜水合物具有一定的絮凝能力。但是生成的絮凝體過小，這些絮凝體需要很長時間才能沉淀，因此后續(xù)添加陰離子型PAM助凝劑以改善沉淀效果。芬頓法是當(dāng)今應(yīng)用最廣泛的一種高級氧化工藝(AdvancedOxidationProcess，AOP)，在實(shí)際操作過程中采用亞鐵鹽作為催化劑，來激活H2O2，產(chǎn)生氧化能力很強(qiáng)的羥基自由基（•OH），用來氧化分解廢水中的有機(jī)物，從而達(dá)到降低廢水的化學(xué)需氧量（COD）以及色度的目的。聚丙烯酰胺(PAM)在廢水處理上，常用作絮凝劑或助凝劑劑。在山核桃預(yù)加工廢水處理中起到加速懸浮物的沉淀，促進(jìn)污泥壓榨的效果。本項(xiàng)目采用陰離子型聚丙烯酰胺。

3主要構(gòu)筑物設(shè)計(jì)參數(shù)

3.1調(diào)節(jié)池的主要作用是調(diào)節(jié)水質(zhì)、水量均勻，同時可以預(yù)調(diào)pH值，使原水pH值處于芬頓氧化法最佳處理效果區(qū)間，減少后續(xù)藥劑使用費(fèi)用，同時加快反應(yīng)時間。由于處理水量隨時間波動明顯，白天開工水量大，而晚上基本沒有廢水產(chǎn)生。故調(diào)節(jié)池容積設(shè)計(jì)偏大，為800m3。并在旁邊增設(shè)一座500m3緊急事故池，地下式鋼砼結(jié)構(gòu)。作用有：接納調(diào)節(jié)池溢流水量；收集未達(dá)標(biāo)廢水；預(yù)留今后交易市場發(fā)展增長水量。

3.2反應(yīng)池1作為芬頓氧化反應(yīng)池，用以添加芬頓試劑，處理量為25m3/h，池體尺寸：1.5m×1.5m×4m，采用機(jī)械攪拌，混合反應(yīng)設(shè)計(jì)時間為20min。

3.3反應(yīng)池2作為中和池，用以添加石灰，處理量為25m3/h，池體尺寸：1.5m×1.5m×4m，采用機(jī)械攪拌，加藥口設(shè)為池體中部，混合反應(yīng)設(shè)計(jì)時間為10min。

3.4反應(yīng)池3作為絮凝池，用以添加APAM，處理量為25m3/h，池體尺寸：1.5m×1.5m×4m，采用機(jī)械攪拌，混合反應(yīng)設(shè)計(jì)時間為20min。

3.5中和沉淀池利用淺層沉淀原理，斜板使斷面濕周增大，水力半徑（R=面積/濕周）減小，從而降低雷諾數(shù)（Reynolds數(shù)，Re=vRρ/μ），增大弗洛德數(shù)（Froude數(shù)，F(xiàn)r=v/sqrt(lg）)。在增大池體容積利用的前提下，同時也解決了排泥問題。處理量為25m3/h，設(shè)計(jì)表面負(fù)荷為0.85m3/m2•h。池體尺寸：5.0m×8m×4.5m。

3.6污泥濃縮池用來收集沉淀池污泥，并進(jìn)行初步濃縮，上清液回流調(diào)節(jié)池。池體尺寸：5.0m×1.5m×4.5m。3.7設(shè)備藥劑間用來儲存藥劑，放置污泥泵、壓濾機(jī)，房間尺寸：12m×10m×3m。

4結(jié)語及處理情況

該工藝于2014年投入使用，經(jīng)過在9月份的實(shí)際運(yùn)行，達(dá)到了設(shè)計(jì)要求及預(yù)期效果，出水CODCr控制在85~95之間。水質(zhì)清澈透明，色度<5倍。

4.1應(yīng)用“芬頓氧化-中和沉淀工藝”法處理山核桃預(yù)加工廢水是可行的。

4.2該工程設(shè)計(jì)處理水量為500m3/d。由于工藝路線短，反應(yīng)速度快等優(yōu)勢，處理設(shè)施及設(shè)備總投資預(yù)計(jì)為40萬元。

4.3由于處理方式為化學(xué)及物理方法，耐沖擊及負(fù)荷變動范圍大。并可根據(jù)實(shí)際水質(zhì)及水量，調(diào)整加藥量，出水水質(zhì)可控。

4.4廢水處理后各項(xiàng)指標(biāo)如COD及色度等，均達(dá)到國家排放標(biāo)準(zhǔn)《污水綜合排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB8978-1996）中一級排放要求，且無二次污染物產(chǎn)生，符合當(dāng)?shù)丨h(huán)保部門要求。